<?xml version="1.0" encoding="UTF-8"?><rss version="2.0"> <channel> <title>Статьи</title> <link>https://skc-m.ru</link> <description></description> <lastBuildDate>Sat, 14 Dec 2024 03:22:10 +0300</lastBuildDate> <ttl>60</ttl> <item> <title>Образование трещин в стенах зданий из-за неравномерных осадок фундаментов</title> <link>https://skc-m.ru/info/articles/steny/obrazovanie-treshchin-v-stenakh-zdaniy-iz-za-neravnomernykh-osadok-fundamentov/</link> <description><div class="table-responsive"> <table class="table table-bordered"> <tbody> <tr> <th class="text-center"> Жилой 5-этажный дом </th> <th class="text-center"> Жилой 3-этажный дом </th> <th class="text-center"> Административное здание </th> </tr> <tr> <td class="text-center"> <img src="/upload/medialibrary/0bf/4nntok364u5e7zzafm0ubv61eri7vpf7/content_img.png" style="max-height: 297px;"> </td> <td class="text-center"> <img src="/upload/medialibrary/08f/0ofv9iraoh97nsekn0hketeglbgd5y3t/content_img.png" style="max-height: 297px;"> </td> <td class="text-center"> <img src="/upload/medialibrary/026/1r9hzn9hi13h3cndlg05lag711b7tp9p/content_img.png" style="max-height: 297px;"> </td> </tr> <tr> <th class="text-center"> Производственный цех </th> <th class="text-center"> Производственное здание </th> <th class="text-center"> Здание склада </th> </tr> <tr> <td class="text-center"> <img src="/upload/medialibrary/6f9/85dg7zmt1a431lv89umo84rmbbnwcg3t/content_img.png" style="max-height: 309px;"> </td> <td class="text-center"> <img src="/upload/medialibrary/7cd/ujyfiyyj81o2dic6fbsuiwzwg3de1tmh/content_img.png" style="max-height: 309px;"> </td> <td class="text-center"> <img src="/upload/medialibrary/c3d/v9yh2d5b01bhene36jwnvef5yyxsc30a/content_img.png" style="max-height: 309px;"> </td> </tr> <tr> <th class="text-center"> Производственное здание карандашной фабрики </th> <th class="text-center"> Административное здание </th> <th class="text-center"> Жилой дом </th> </tr> <tr> <td class="text-center"> <img src="/upload/medialibrary/945/z0diox8nu5jdde3pljvqx6ldr3zi4wsj/content_img.png" style="max-height: 288px;"> </td> <td class="text-center"> <img src="/upload/medialibrary/250/bwo3ko61qdhx6bkoge8au9egiev43hp5/content_img.png" style="max-height: 288px;"> </td> <td class="text-center"> <img src="/upload/medialibrary/a88/ddb4h9h3leqk40v86hefwru0qljp3ogz/content_img.png" style="max-height: 288px;"> </td> </tr> <tr> <th class="text-center"> Здание школы </th> <th class="text-center"> Торцевая стена одноэтажного промышленногоздания </th> <th class="text-center"> Несущая стена многоэтажного производственного здания </th> </tr> <tr> <td class="text-center"> <img src="/upload/medialibrary/c11/jcyayar42av2z1pjkq1sh31vo2pv5jo8/content_img.png" style="max-height: 257px;"> </td> <td class="text-center"> <img src="/upload/medialibrary/c8b/rpi11bc85dpyze3s94ynddoamtyx7w5r/content_img.png" style="max-height: 257px;"> </td> <td class="text-center"> <img src="/upload/medialibrary/dc5/arz1j6jz5nq68y3n2gzyike74agzkx68/content_img.png" style="max-height: 257px;"> </td> </tr> <tr> <th class="text-center"> Трехэтажный жилой дом </th> <th class="text-center"> Треэтажное административно-бытовое здание </th> <th class="text-center"> Многоэтажное промышленное здание </th> </tr> <tr> <td class="text-center"> <img src="/upload/medialibrary/63c/2j0jdccjo9u6vw23hbzpe58s3tsaz7gl/content_img.png" style="max-height: 203px;"> </td> <td class="text-center"> <img src="/upload/medialibrary/894/s91cfyu9j16tfdo9tejnvvl1dg49ki3a/content_img.png" style="max-height: 203px;"> </td> <td class="text-center"> <img src="/upload/medialibrary/f77/y7ukeg5gw8pzztb6cqsprgrps22jt7u9/content_img.png" style="max-height: 203px;"> </td> </tr> <tr> <th class="text-center"> Одноэтажное промышленное здание </th> <th class="text-center"> Трехэтажное промышленное здание </th> <th class="text-center"> Двухэтажное производственное здание </th> </tr> <tr> <td class="text-center"> <img src="/upload/medialibrary/373/ir2aprufxtmyaakjnr3u64bi60qwfbv3/content_img.png" style="max-height: 214px;"> </td> <td class="text-center"> <img src="/upload/medialibrary/763/05wegedt7bvg7185aq69i0od4v25hz0y/content_img.png" style="max-height: 214px;"> </td> <td class="text-center"> <img src="/upload/medialibrary/cc6/pugyj2og56619yocnnee5ffsyqjd233x/content_img.png" style="max-height: 214px;"> </td> </tr> <tr> <th class="text-center"> Вспомогательное здание ТЭЦ </th> <th class="text-center"> Производственное здание мельзавода </th> <th class="text-center"> Учебный корпус ВУЗа </th> </tr> <tr> <td class="text-center"> <img src="/upload/medialibrary/c9c/4vqep35k5j4gsc1xxgbitabn5tejuuhb/content_img.png" style="max-height: 226px;"> </td> <td class="text-center"> <img src="/upload/medialibrary/082/bmxz2bqi1b9ychpboee8zqx7ut65kn2o/content_img.png" style="max-height: 226px;"> </td> <td class="text-center"> <img src="/upload/medialibrary/b0a/683ez6j6gafwq9ytb8ljy63wa2rilcml/content_img.png" style="max-height: 226px;"> </td> </tr> <tr> <th class="text-center"> Здание лесопильного цеха </th> <th class="text-center"> Учебный корпус ВУЗа </th> <th class="text-center"> Административно-бытовое здание </th> </tr> <tr> <td class="text-center"> <img src="/upload/medialibrary/651/nn1x2ozwuz5qi9uy5ocxw539n6y8aew7/content_img.png" style="max-height: 223px;"> </td> <td class="text-center"> <img src="/upload/medialibrary/955/nfxxxy0doj8ta325ckhonroiix9r6s2r/content_img.png" style="max-height: 223px;"> </td> <td class="text-center"> <img src="/upload/medialibrary/33b/fjjssner0c5gssguozlfc0dn6tdalt40/content_img.png" style="max-height: 223px;"> </td> </tr> </tbody> </table> </div> <br></description> <enclosure url="https://skc-m.ru/upload/iblock/4aa/z5nnsfggb575syc5shsvjiyn0hamw5n4/crackwall.jpg" length="65103" type="image/jpeg"/> <category>Стены</category> <pubDate>Thu, 26 Jan 2023 13:56:41 +0300</pubDate> </item> <item> <title>Расчет сборных крепей на устойчивость.</title> <link>https://skc-m.ru/info/articles/sooruzheniya/raschet-sbornykh-krepey-na-ustoychivost/</link> <description><div style="user-select: none; -moz-user-select: none; -webkit-user-select: none; -ms-user-select: none;"> &nbsp;Конструкции сборных крепей состоят из большого числа элементов, которые за счет шарнирного соединения между собой в процессе работы обладают подвижностью. Крепь в целом может работать только при условии достаточного отпора со стороны боковых пород. Поскольку массив горных пород, вмещающий выработку, смещается со стороны кровли и боков неравномерно, то не исключены случаи, когда в процессе выполаживания участка крепи ряд смежных шарниров-узлов может выйти на одну прямую линию. Часть контура крепи при этом превращается в мгновенно изменяемую систему и конструкция теряет устойчивость. При проектировании сборной крепи необходима проверка конструкции на устойчивость - в этом состоит особенность расчета сборной крепи.<br> &nbsp;Проведенные исследования показывают, что устойчивость мборных многошарнирных крепей зависит в основном от двух факторов: допустимых перемещений шарниров в процессе деформации крепи и плотности (коэффициента постели) забутовки закрепного пространства. Допустиые перемещения шарниров или деформационная характеристика крепи зависят от геометрических размеров крепи и сборных элементов и характеризует способность конструкции изменять свою форму под действием горного давления без потери устойчивости.<br> &nbsp;Наибольший устойчивостью обладают блочные крепи с плоским примыканием сборных элементов. Такие крепи до потери устойчивости допускают перемещения со стороны кровли 120-240 мм. и со стороны боков 100-160 мм. в зависимости от величины сечения. Крепи удовлетворительно выдерживают нагрузку и при забутовке закрепного пространства рядовой породой, уложенной вручную.<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/7de/ku84dwq04k8sx8fl9naka5ns028tk4i5/content_img.png"><br> Рисунок 1.<br> <br> &nbsp;В результате выполненного исследования разработана методика расчета сборной крепи на устойчивость. Расчетная схема представлена на рис. 1 (выше).<br> &nbsp;Грузонесущая способность блочной крепи по условию сохранения устойчивости конструкции может быть определена по формуле<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/6dd/c5s1tunhfo304o53upeuj3o9siq3kqov/content_img.png"><br> Формула 1.<br> <br> где <i>p</i> - отпор забутовки, определяется из компрессионнной характеристики забутовочно материала; <i>l</i> - размер блоков (панелей) по внешней дуге; β, γ - угловые параметры крепи.<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/b96/0czr8ikqm3at2vr8gyvcm3iem1t9w4qq/content_img.png"><br> Формула 2.<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/a6b/y07w1u4mbbrskgeidiwe9xg7u5mstcmg/content_img.png"><br> Формула 3.<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/cc9/w806ofce9dvkf7jighc66kq6kgctoneb/content_img.png"><br> Формула 4.<br> <br> Их значения могут быть надены из зависимости боковых перемещений контура крепи на допустимую величину где <i>f</i> и <i>t</i> - вертикальные и боковые пермещения крепи; <i>R</i> и <i>R</i><sub>1</sub> - соответственно радиус крепи в свету и вчерне; σ и <i>R</i> - суммарная толщина и коэффициент податливости прокладок; a<sub>1</sub> и a<sub>2</sub> - линейные параметры верхней и a, a<sub>1</sub> и a<sub>2</sub> - центральные углы секций крепи. боковой секций блоков.<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/af2/9hzpnwx168xiv0j6ar6jhkbpc0d25ox4/content_img.png"><br> Формула 5.<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/5b7/92dyo29y0qwyo34i72tv34st9nvmm8q2/content_img.png"><br> Формула 6.<br> <br> &nbsp;Значения угла B в зависимостях (формула 2) и (формула 3) в процессе работы сборной крепи изменяется в пределах β<sub>o</sub>≤β≤90°. Поэтому при расчете допустимой на крепь нагрузки по формуле 1 углы β и γ должны быть приняты с учетом их соотвествия боковому перемещению крепи и на допустимую величину [<i>t</i>]≤0,5 <i>t</i><sub>max</sub>. Максимально возможные перемещения контура крепи имеют место при β=90°. Минимальное значение угла определяются по формуле<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/850/63y78exek3dgetrny8hhxuldnoij0bs6/content_img.png"><br> Формула 7.<br> <br> &nbsp;Число блоков в секциях, необходимое для определения центральных углов секций a<sub>1</sub>, a и a<sub>2</sub>, находят по формуле<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/e71/pb27kvmdpm5e7nna5e36722fb4hknf8n/content_img.png"><br> Формула 8.<br> <br> где φ - центральный угол блока; <i>d</i> - толщика крепи.<br> &nbsp;Если число блоков по формуле 8 окажется нечетным, то их число в верхней и боковой секциях крепи составит<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/e71/pb27kvmdpm5e7nna5e36722fb4hknf8n/content_img.png"><br> Формула 9.<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/4dc/ikoyr0jz3e4j7449b2xiudn9sty5tta2/content_img.png"><br> Формула 10.<br> <br> &nbsp;При четном числе блоков, наденном по формуле 8<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/249/7qj21calejdoqi3ozgyx4z00c72vdbu3/content_img.png"><br> Формула 11.<br> <br> &nbsp;Зная число блоков в секциях m<sub>1</sub> и m<sub>2</sub> можно легко определить центральные углы секции<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/760/4jvmpw9wp1fmozojv2yb2bmue4fg7f6t/content_img.png"><br> Формула 12.<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/b1b/ke9sy273agp74zesgk518mc2e2cykc6p/content_img.png"><br> Формула 13.<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/ffb/ho6n0sq39t605lohdx47eeds1niqx7c4/content_img.png"><br> Формула 14.<br> <br> &nbsp;Если нагрузка на крепь известна, то характеристика забутовки (коэффициент постели), необходимая для обеспечения нормальной работы крепи в устойчивом режиме, определяется по формуле<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/507/c2dd7r2wynkx3u6xyyxtbdjapnwzn881/content_img.png"><br> Формула 15.<br> <br> где [<i>t</i>] - допустимые перемещения боковых шарниров крепи.<br> <br> <br> <br> <b> <h3>Пример расчета сборной крепи.</h3> </b> &nbsp;Рассмотрим пример расчета сборной крепи по предложенной методите.<br> &nbsp;Пример. Определить допустимую нагрузку на блочную крепь по условию ее устойчивости, если радиус крепи <i>R</i>=2585 мм, толщина блоков <i>d</i>=300 мм, их размер по внешней дуге <i>l</i>=670мм. Толщина прокладов между блоками σ<br> =13 мм, коэффициент сжимаемости прокладок <i>R</i>=0,5. Забутовка крепи производится породой с кэффициентом постели <i>R</i>=1,5 кгс/м в кубе.<br> &nbsp;Решение 1. При заданных геометрических размерах центральный угол блока φ=14°38'.<br> &nbsp;2. По формуле 8 находим суммарное число блоко в верхней и боковой секциях крепи<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/440/5a9s61mf61cn96z96eu9qeyfbskqgw3c/content_img.png"><br> <br> &nbsp;Следовательно, число блоков в верхней и боковой секциях крепи согласно формуле 11 составим<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/77c/yk56xxzkmhyfggnzaazcr3rnws7m7fal/content_img.png"><br> <br> &nbsp;3. По зависимостям формул 12-14 определяем центральные углы секций крепи<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/1f6/2q3ocvz8eusbe3ir2x2n8x5e4wj98cbw/content_img.png"><br> <br> &nbsp;4. По формулам 5 и 6 определяем размеры верхней и боковой секции крепи<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/86e/gu95xq29j32xf5r282rxp6wdbcfccxsp/content_img.png"><br> <br> &nbsp;5. По формулам 2, 3 определяем максимально возможные перемещения контура крепи, приняв β=90°.<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/aa1/tpw29ipokflo6edw3sdki2fmss0diumy/content_img.png"><br> <br> &nbsp;Приняв величину допустимых перемещений шарниров 60% от максимально возможных, получим<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/518/w9l3ublmnbcudiafwwhn0pe5ujrto0q6/content_img.png"><br> <br> &nbsp;6. По формуле 7 определяем минимальное значение угла<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/0be/cqze3zlfkxm54c05zd2e0nnyc2ktiqzp/content_img.png"><br> <br> &nbsp;7. Задаваясь в формулах 5 и 6 значениями угла β от 60° до 90°, определяем зависимость <i>f</i> и <i>t</i> от B. Результаты расчетов сведены в таблице 1 (ниже). Из таблицы находим, что при [<i>t</i>]=112 мм допустимый угол β=65°.<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/3f4/o0h1oxudacshr02njws17eghzjf2p5cj/content_img.png"><br> Таблица 1.<br> <br> &nbsp;8. Определяем по формуле 4 значение угла γ с учетом допустимого угла β=65°.<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/e41/oh0ueb1yupga3u5tyr2h1325zhx24jhu/content_img.png"><br> <br> &nbsp;9. Из формулы 15 определяем допустимую нагрузку на крепь из условия потери ее устойчивости<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/b2e/lqsw45o6t9hzvi9dph0wae375dhsdhai/content_img.png"><br> <br> &nbsp;Таким образом, при заданных параметрах грузонесущая способность крепи состовляет 85 тс/м в квадрате.<br> &nbsp;Сборные крепи из железобетонных тонкостенных панелей менее устойчивы, чем из бетонных блоков. Такие конструкции, особенно из мелкоразмерных тюбингов с размерами по дуге 800-1200мм, допускают весьма небольшие (около 10-40 мм) перемещения боковых шарниров и быстро теряют устойчивость даже при сравнительно небольших нагрузках. Поэтому при проектировании таких конструкций необходимо ориентироваться на панели-тюинги больших размеров по дуге около 1600-2000 мм, и для обеспечения нормальной работы креи необходимо применять плотную забутовку или тампонаж закрепного пространства.<br> &nbsp;Характер работы крепи с податливыми прокладками в основных чертах соответствует жесткой шарнирной конструкции. Крепь в этом случае на одну прямую линию. Однако наличие прокладок осложняет процесс деформации системы, делая ее менее устойчивой. Равномерное распределение прокладок по периметру крепи при неравномерных смещениях контура выработки не рационально с точки зрения устойчивости конструкции. В этом случае в месте максимального смещения крепь ослаблена легко деформирующейся прокладкой. В результате этого ослабления образуется прогиб участка крепи-арка, в шарнирах которой возникают большие усилия.<br> &nbsp;Учитывая, что податливость конструкции является необходимым условием в процессе управления горным давлением, размещение прокладок в конструкции следует выполнять с учетом характера его проявления. Так, узлы податливости необходимо преимущественно распологать в боках выработки, т.е. в местяах, где габлюдаются минимальные перемещения пород. Как показали стендовые испытания крепи, при таком расположении прокладом предельная величина нагрузки на податливаю крепь близка к предельной нагрузке на жесткую крепь.<br> &nbsp;Обычно максимальные смещения породного контура не проявляются в виде сосредоточенного воздействия, а распространяются на какую-то часть периметра выработки. Такое обжатие крепи значительно улучшает ее работу.<br> </div> <script> function disableContext(e) { let clickTag = (e==null) ? event.srcElement.tagName : e.target.tagName; if(clickTag == 'IMG') { return false; } } document.oncontextmenu = disableContext; </script></description> <enclosure url="https://skc-m.ru/upload/iblock/1ab/14vchewca1juj6lbxw3ua5xudb7ugd6s/logo_krepi.jpg" length="75860" type="image/jpeg"/> <category>Сооружения</category> <pubDate>Fri, 16 Dec 2022 14:02:28 +0300</pubDate> </item> <item> <title>Железобетонная крепь туннелей</title> <link>https://skc-m.ru/info/articles/sooruzheniya/zhelezobetonnaya-krep-tunneley/</link> <description><div style="user-select: none; -moz-user-select: none; -webkit-user-select: none; -ms-user-select: none;"> По мере роста нагрузок несущая способность бетонной крепи приемлемой толщины (не более 1/10 пролета туннеля) оказывается недостаточной и приходится применять монолитную железобетонную крепь (рис. 1). Кольцевая арматура является рабочей, сечение ее определяется расчетом. Распределительная арматура принимается конструктивно в количестве 10-15% от рабочей. Для гидротехнических напорных туннелей железобетонные монолитные крепи можно применять в условиях пород любой крепости, однако обычно в породах с <b>f ≥ 4</b> применение железобетонных крепей требует специального технико-экономического обоснования. Для транспортных и безнапорных гидротехнических туннелей применение жлезеобетонной крепи ограничивается слабыми породами преимущественно с <b>f&lt;4</b>, причем, если для крепления применяют металлическую арочную крепь, то ее обязательно следует учитывать в расчете. Следует отметить, что до недавного времени, арочную крепь выносили за пределы сечения и не учитывали в расчете. В 1975г. учет арочной крепи в качестве жесткой арматуры в работе на эксплуатационные нагрузки постоянной бетонной крепи туннеля переброски стока р. Ингури в Гальское водохранилище и отводящего туннеля Жинвали ГЭС позволил сэкономить 300 тонн арматурной стали. Применений арочкой крепи в качестве жесткой арматуры требует соблюдения специальных требований к аркам, точности установки, обварки стыков, обеспечения продольной жесткости арок и др.<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/8fd/up8g1qpwc15p2jlqjqxyoju4o9c6glku/content_img.png"><br> <br> Для нетрещиноватых монолитных железобетонных крепей туннелей процент армирования обычно принимается в пределах от 0,5% до 2%. Для напорных гидротехнических туннелей минимальный процент определяется из условия ограничения величины раскрытия трещин максимальными допускаемыми значениями, а для крепей транспортных и безнапорных гидротехнических туннелей минимальный процент не ограничивается.<br> Для трещиностойких железобетонных крепей напорных гидротехнических туннелей минимальный процент армирования принимается не менее 0,3 для пород с <b>f&lt;4</b>, а для пород с <b>f≥4</b> минимальный процент равен 0,15.<br> Выбор диаметра и расположения арматуры ведется по правилам, принятым для железобетонных конструкций, и соответствующих строительных норм и правил. Рабочая арматура назначается по расчету (по моментам и нормальным силам в сечениях) для внецентренно сжатых (транспортные и безнапорные туннели) или внецентренно растянутых (напорные гидротехнические туннели) конструкций. В большинстве случаев производится двойное армирование (в случае отсутствия арочной крепи). Распределительная арматура воспринимает нагрузку от неравномерного вдоль оси туннеля горного давленмия и устанавливается по расчету или конструктивно. Обычно для рабочей арматуры применяют стержни периодического профиля диаметро 22-32 мм. с шагом через 12-25 см., а для распределительной - диаметров 10-16 мм. с шагом 20-30 см. Толщина монолитных железобетонных нетрещиностойких крепей обычно состовляет 40-50 см., а минимальные толщины должны приниматься 20-25 см., включая защитный слой, толщина которого состовляет 3-5 см. в зависимости от вида арматуры, толщины крепи и агрессивности среды.<br> Следует отметить, что качественно выполнить в подземных условиях тонкостенную железобетонную конструкицю, насыщенную арматурой, сложно. Решение может быть найдено в использовании литых бетонных смесей и совершенных передвижных опалубок.<br> Характерные типы стыков монолитных железобетонных крепей показаны на рис. 2 (ниже). На рис. 2, 'a' показаны места стыков крепи, высота стыков предусматривается заранее равной 20-30 см. Тип '<b>I</b>' применяют при толщине крепи до 50 см., заделку производят набрызгбетоном. Тип '<b>II</b>' применяют при толщине крепи от 0,5 до 1м, но при этом заделку можно осуществлять также набразгбетоном. Тип '<b>III</b>' применяют в особых конструкциях при толщине крепи более 1м. В этом случае полость стыка заполняют цементно-песчаным раствором, нагнетаемым за сетчатаю опалубку, а затем по опалубке изнутри туннеля наносят свлой набразгбетона. Во всех типах стыков после их замоноличивания производят цементацию через скважины, располагаемые не более чем через 4 м. по длине стыка.<br> Оригинальная конструкция стыка высоких стен туннелей и камерных выработок предложена Среднеазиатским отделением Гидропроекта. Арматура каждого яруча устанавливается самостоятельно (без выпусков), а крепь стен смежных ярусов стыкуется при помощи клинового элемента, заанкеренного в породу. Такая конструкция позволяет снизить трудоемкость заделки стыка и отказаться от сварки арматуры, а главное - сократить расчетный пролет стены, при этом существенно облегчается ее работа.<br> Пяты свода крепи обычно выносятся в породу для обеспечения устойчивости свода, однако это приводит к значительному повышению непрофильной выработки и бетона. В устойчивых породах можно пяты не выносить, а применить схему подвешенного свода, показанную на рис. 3 (ниже), '<b>а</b>' и '<b>б</b>'.<br> При проектировании туннелей, подвеженных значиетльному добавлению наружных подземных вод, обычно рекомендуется принимать круглую форму поперечного сечения. В связи с началом строительства в СССР туннелей большого сечения встал вопрос о необходимости перехода к корытообразной форме поперечного сечения с обеспечением экономичности и надежности конструкции крепи.<br> В среднеазиатском отделении института Гидропроект разработана подобная конструкция (рис. 4, ниже) тонкостенной монолитной железобетонной прианкерной дренированной крепи для крупных туннелей, проходимых в породах с <b>f≥4</b> и заглубленных под уровень грунтовых вод до 170м.<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/5a1/ooz46d1199mhnn2y024bpv3knm2agbsd/content_img.png"><br> <br> <br> <img src="/upload/medialibrary/63e/5fgnf48jcdpees22kzz57v86qb6exija/content_img.png"><br> <br> Конструкция крепи состоит из свода, опирающугося на выносные пяты, тонких стен и лотка, работающих совместно с породой при помощи железобетонных анкеров. Для снижения давления грунтовых вод выполнен шнуровой дренаж. Такая конструкция крепи стен и лотка работает как безбалочное перекрытие, роль колонн в перекрытии выполняют анкера, работающие в данном слаче на растяжение.<br> Расчетная схема конструкции показана на рис. 4 ( ниже), в. Шпуровые дрена в крепи должны быть расположены по квадратной или прямоугольной сетке, а анкера - в точках пересечений диагоналей. В этом случае максимальные ординаты эпюр остаточного напора грунтовых вод <b>q</b><sub><b>max</b></sub><b> =фН</b> (Н - статический напор грунтовых вод, ф - доля остаточного напора, равная 0,1-0,2) оказываются расположенными над анкерам(опорами), а в пролетах безбалочной плиты (крепи) ординаты эпюр давления падают до нуля. Усилия в крепи получаются при этом минимальными, а следовательно, уменьшается ее толщина и расход арматуры.<br> <img src="/upload/medialibrary/889/ij1ibzn8nn1v5fyfz94yeegcvnz1ntgn/content_img.png"> </div> <script> function disableContext(e) { let clickTag = (e==null) ? event.srcElement.tagName : e.target.tagName; if(clickTag == 'IMG') { return false; } } document.oncontextmenu = disableContext; </script></description> <enclosure url="https://skc-m.ru/upload/iblock/aa7/f2yjctkg1xr0wuedl3qkabjhoo3124mo/logo82.jpg" length="77194" type="image/jpeg"/> <category>Сооружения</category> <pubDate>Thu, 15 Dec 2022 14:56:28 +0300</pubDate> </item> <item> <title>Металлобетонная крепь горных выработок</title> <link>https://skc-m.ru/info/articles/sooruzheniya/metallobetonnaya-krep-gornykh-vyrabotok/</link> <description><div style="user-select: none; -moz-user-select: none; -webkit-user-select: none; -ms-user-select: none;"> В сложных горнотехнических условиях проходка и крепление подземных сооружений сопровождается интенсивным вывалообразованием неустойчивыйх пород. В этих условиях при креплении выработок широкое применение находят металлобетонные крепи с высокой несущей способностью. Такая крепь состоит из металлических рам, изготовленных из двутаврового или специального профила и бетонного заполнения.<br> <br> Крепь из двутаврового профиля с бетонным заполнением известна давно. Однако отсутствие ее унийикации и индивидуальное проектирование привело к появлению большого числа типоразмеров с различными радиусами кривизны элементов металлоконструкция и многообразию конструктивных решений узлов соединения стоек с верхняками. Форма сечений таких крепей принималась в угольно и горнорудной промышленности, как правило, с прямыми стенками и весьма выположенным верхним коробовым сводом. Стойки с верхняками соединялись плоскими накладками на болтам, имеющими недостаточную прочность. Поэтому из обследований выработок, закрепленных аткой крепью в Донбассе, 25% оказались деформированными.<br> <br> <br> <b>Рисунок 1.</b><br> <img src="/upload/medialibrary/2c4/soigzl7xby9jtuu6kdfhgecd1zm4ixv4/content_img.png"><br> <br> Наибольшие деформации наблюдались в выработках, размещеннызх в слабых. неустойчивых породах.<br> Институт ДЛонгипрошахт с учетом недостатков известных металлобетонных конструкций разработал унифицированную крепь из двутаврового профиля с заполнением междурамного пространства бетоном марки 200.<br> <br> <b>Тиблица 1.</b><br> <img src="/upload/medialibrary/c65/4c22n6ag186rdy6nhf603xgujcii46js/content_img.png"><br> <br> В результате унификации разработано 10 типоразмеров крепей с обратным сводом (крепь Донгипрошахта замкнутая - КДЗ) и столько же без обратного свода (крепь Донгипрошахта арочная - КДА) сечением в свету от 5,8 до 18,0 м<sup>2</sup> (рисунок выше).<br> <br> <b>Таблица 2.</b><br> <img src="/upload/medialibrary/d95/x13ohg6yuorb6e868x9ui7raqaj7iq9q/content_img.png"><br> <br> <br> При этом число радиусов кривизны металлоконструкций крепи КДЗ и КДА удалось уменьшить до 10. Для всех типоразмеров крепи используются только две разновидности стоек с различными радиуса кривизны, а количество типоразмеров верхняков крепи индивидуально для каждого отдельного сечения. Радиусы элементов обратного свода крепи приняты из числа унифицированных.<br> Во всех сечениях крепей КДЗ и КДА толщина бетона одинакова и в зависимости от номера двутавра состовляет 200, 240 и 270 мм, а требуемая несущая способность обеспечивается за счет разного числа арок металлоконструкции и на 1м. выработки. Параметры крепи КЛЗ и КДА приведены в таблице 1 и 2 (выше). Эта крепь в настоящее время широко применяется при строительстве глубоких шахт в Донбассе. Подобные крепи по режиму работы являются жесткими, что не позволяет рекомендовать их для сложных горно-геологических условий при больших смещениях пород. Область рационального применения металлобетонных крепей - преимущественно выработки и камеры околоствольных дворов с большим сроком службы, а также сопряжения, расположенные в непосредственной близости от ствола, где податливые или ограниченно-податливые крепи использовать опасно в связи с чрезмерным развитием зоны неупругих деформаций пород над выработками и выходом из равновесия приствольного массива.<br> Требуемая устойчисвость таких крепей в этих условиях обеспечивается путем цементации нарушенных пород и тампонажа закрепного пространства и при одновременном увеличении плотности металлических арок или применения более прочных двухтавровых профилей.<br> Конструкции, аналогичные КДА, применяют и в туннелестроении. Простраство между металлическими арками лаполняют монолитным бетоном, в качестве опалубки при этом часто используют проволочную сетку с мелкими ячейками.<br> Монолитные металлобетонные крепи из-за значительной толщины и насыщенности металлом имеют повышенную жестокость и плохо используют работу упругого отпора породы. Поэтому применение мощных крепей, состоящих из жестких металлических рам двутаврового профиля и заполнения межрамного пространства бетоном, во многих случаях положительного результата не дало. Устойчивость крепи несколько улучшается, когда крепление ведется с разрывом во времени между установкой жестких металлических рам и последующих их бетонированием. В этом случае металлические двутавровые арки рекомендуется устанавливать у забоя выработки, а заполнятьих бетоном - после окончания интенсивных смещений контура пород, чтобы исключить отрицательное влияние нагрузок на процесс твердения бетона. При такой технологии крепления смещения контура пород происходит в основном за счет имеющихся переборов за крепью, величина которых при буровзрывном способе проходки достигают 150-200 мм, смятия мелкокусковатой забутовки в своде и некоторой подвижности двутавровых арок.<br> Экспериментальная проверка подтвердила целесообразность использования ограниченно-податливых конструкци крепей для подземных сооружений, расположенных в неустойчивых породах и позволила предложить в качестве арматуры металлобетонной крепи металлические арки из спецпрофиля.<br> Предложенная конструкция особенно эффективна в сложных горно-геологических условиях, когда демонтаж временной податливой крепи влечет за собой опасные вывалы пород, а постоянная крепь должна обладать высокой несущей способностью. В этом случае металлические рамы из спецпрофиля, устанавливаемые в забое работки вслед за ее проходкой, должны в течении 1-1,5 мес работать в податливом режиме. Бетонировать металлическую крепь начинают за зоной интенсивного смещения пород.<br> <b>Металлобетонная крепь, изготавливаемя на основе спецпрофиля, имеет ряд преимуществ перед конструкцикй из двутавра:</b><br> <i>обеспечивает работу крепи в режиме ограниченной податливости и, следовательно, снижает нагрузку на крепь;</i><br> <i>спецпрофиль, имея примерно одинаковые моменты сопротивления по обеим осям в отличие от двутавра мало чувствителен к эксцентренным нагрузкам, возникающим при работе крепи;</i><br> <i>обладая меньшей высотой по сравнению с двутавром, спецпрофиль не получает существенных перенапряжений в крайних волокнах при изготовлении металлоконструкций крепи.</i><br> <br> Такая ограниченно-податливая металлобетонная крепь разработана Донгипрошахтом совместно с ДонУГИ.<br> После проведенной уницикации было разработано восемь типоразмеров крепи с обратным сводом (тип МПКЗ - металлобетонная податливая крепь замкнутая) и без обратного свода (тип МПКА - металлобетонная податливая крепь арочная) сечением в сему от 5,9 до 17,7 м<sup>2</sup>. Общимй вид этих крепей показан на рисунке "2" (ниже), а их параметры приведены в таблице "3" (ниже).<br> Соответствующие типоразмеры крепей МПКЗ и МПКА имеют одинаковые сечения в свету, радиус и длину верхняков и отличаются между собой наличием или отсутствием обратного свобда. Длина стоек в крепи МПКА принята несколько большей, чем в крепи МПКЗ, за счет устройствао фундаментов больше, чем в крепи МПКЗ, за счет устройствао фундаментов и водоотливной канавки. Радиусы металлических элементов крепи унифицированы с учетом уменьшения их числа путем использования в различных местах по периметру конструкции. Это позволило принять для изготовления всех типоразмеров замкнутых и арочных крепей 16 радиусов вместо 40, требовавших бе учета унификаций.<br> В крепи МПКЗ применено плавающее соединение стоек с обратном сводом при помощи угловых звеньев, позволяющих собирать крепь при наличии некоторых неточностей ее изготовления на заводах, подводить обратный свод в выработке, ранее закрепленной арочкой крепью, и легко демонтировать элементы обратного свода в случае их деформации до заполнения бетоном.<br> <br> <b>Рисунок 2.</b><br> <img src="/upload/medialibrary/ab5/24jyxj3iwcz2r0ur4srd35789mai9eb0/content_img.png"><br> <br> Форма свода крепи выполнена эллиптической с уменьшенным радиусов верхняка, что, как показали резальтуты испытания такой формы крепи на Октябрьском руднике и шахте "Петровская-Глубокая" в Донбассе, позволит улучшить общую устойчивость конструкии и ее работу в податливом режиме.<br> <br> <b>Таблица 3.</b><br> <img src="/upload/medialibrary/97c/srkj9tuksmcgptm968gemdfeorwo1w0w/content_img.png"><br> <br> Отношение радиуса стоек к радиусу верхняка в зависимости от типоразмера крепи состовляет 1,17-1,35. Разность радиусов стоек и верхняка для всех сечений принята 500мм.<br> Для оценки экономической эффективности ограниченно-податливой крепи произведено сравнения ее стоимости со стоимостью применяющейся жесткой крепи КДЗ и КДА из двутаврового профила с бетонных заполнением. Соответствующие типоразмеры сравниваемы крепей имеют одинакомые сечения, форму и размеры в свету и различные размеры в проходке (за счет конструктивных особенностей спецпрофиля и двутавра). При сравнениии учтена стоимость по прям нормируемым затрарт прохождения и крепления выработок, настилки рельзовых путей, устройства водоотливной канавки и побелки. Результаты расчетов для замкнутых крепей МПКЗ и КДЗ (при коэффициенте крепости пород по шкале проф. М. М. Протодьяконова <b>f=3</b>) приведены в таблице 4 (ниже).<br> <br> <b>Таблица 4.</b><br> <img src="/upload/medialibrary/b61/rug8qisticj42l3cqh4cs2n4vpdp1x1i/content_img.png"><br> <br> С учетом улучшения состояния выработок и уменьшения затрат на их поддержание эффект от применения ограниченно-податливой крепи может быть еще большим. </div> <script> function disableContext(e) { let clickTag = (e==null) ? event.srcElement.tagName : e.target.tagName; if(clickTag == 'IMG') { return false; } } document.oncontextmenu = disableContext; </script></description> <enclosure url="https://skc-m.ru/upload/iblock/9b8/bow484l5sxx3zg6a8hg6lggg5wybu7pr/logo81.jpg" length="130948" type="image/jpeg"/> <category>Сооружения</category> <pubDate>Tue, 13 Dec 2022 14:38:34 +0300</pubDate> </item> <item> <title>Статические испытания буроинъекционных свай.</title> <link>https://skc-m.ru/info/articles/fundament/staticheskie-ispytaniya-buroinektsionnykh-svay/</link> <description><div style="user-select: none; -moz-user-select: none; -webkit-user-select: none; -ms-user-select: none;"> <b>1.&nbsp;</b>Необходимость проведения статических испытаний опытных буроинъекционных свай устанавливается проектной организацией, разрабатывающей проект усиления /10/.<br> <b>2.&nbsp;</b>Целью проведения статических испытаний опытных буроинъекционных свай является определение несущей способности свай в конкретных геологических условиях, а также уточнение по результатам испытаний их проектных параметров.<br> <b>3.&nbsp;</b>Статические испытания должны проводиться в соответствии с требованиями ГОСТ /16/. Испытаниям подлежат до 1% свай от их общего количества на объекте, но не менее двух в одинаковых грунтовых условиях. При существенном изменении геологических и гидрогеологических условий в пределах площадки строительства испытания опытных свай необходимо производить в наиболее неблагоприятных условиях.<br> <b>4.&nbsp;</b>Проведение статических испытаний опытных свай допускается производить после набора бетоном стволов свай прочности равной 70% расчетной, но не ранее 28 дней после их изготовления.<br> <b>5.&nbsp;</b>Включение опытных (испытываемых) свай в число рабочих допускается лишь в том случае, если сваи испытываются в конструкции усиляемого фундамента. Предпочтительнее производить испытания специально изготовленных опытных свай, не включаемых в число рабочих.<br> <b>6.&nbsp;</b>Несущая способность опытной сваи по грунту и ее нормативное сопротивление определяются в соответствии с требованиями нормативных документов.<br> <b>7.&nbsp;</b>Документация на проведение статических испытаний опытных буроинъекционных свай должна содержать:<br> - техническое задание, разрабатываемое проектной организацией;<br> - рабочую документацию с проектом опытных свай;<br> - план площадки строительства с указанием на нем местоположения опытных<br> свай;<br> - проект производства работ по устройству опытных свай.<br> <b>8.&nbsp;</b>Отчетная документация по проведению статических испытаний опытных буроинъекционных свай должна включать:<br> - программу проведения испытаний;<br> - отчет по результатам испытаний, включающий графики "нагрузка-осадка" и "время-осадка", а также заключение о несущей способности опытных свай по грунту и рекомендации по расчетным нагрузкам на рабочие сваи при определенных их длинах и диаметрах;<br> - другие характеристики (в соответствии с программой испытаний), например,начальный коэффициент жесткости&nbsp;<img src="/upload/medialibrary/954/mix4vine9loge5kzd0i6h6eq3zlxu8ak/content_img.png">. </div> <script> function disableContext(e) { let clickTag = (e==null) ? event.srcElement.tagName : e.target.tagName; if(clickTag == 'IMG') { return false; } } document.oncontextmenu = disableContext; </script></description> <enclosure url="https://skc-m.ru/upload/iblock/4ac/npmbdwn1529biq3ih3m78uv55uimh8mk/svai_testing.jpg" length="102892" type="image/jpeg"/> <category>Фундамент</category> <pubDate>Fri, 09 Dec 2022 11:16:33 +0300</pubDate> </item> <item> <title>Материалы для изготовления буроинъекционных свай и составы растворов</title> <link>https://skc-m.ru/info/articles/fundament/materialy-dlya-izgotovleniya-buroinektsionnykh-svay-i-sostavy-rastvorov/</link> <description><div style="user-select: none; -moz-user-select: none; -webkit-user-select: none; -ms-user-select: none;"> <b>1</b>. Материалы, применяемые для изготовления буроинъекционных свай, должны удовлетворять требованиям действующих нормативных документов на бетонные и железобетонные конструкции, а также вяжущие материалы неорганические и добавки для бетонов и растворов.<br> <b>2.&nbsp;</b>Для приготовления растворов и мелкозернистых бетонов применяются:- цемент, соответствующий заданной марке раствора (бетона), агрессивности среды, требуемому сроку схватывания (не менее 2 часов).<br> Применяемые цементы должны соответствовать ГОСТу;<br> - бентонитовый глинопорошок (ТУ 39-01-08-658-81) в качестве пластифицирующей добавки в растворы;<br> - песок, мелко- и среднезернистый крупностью не более 1.0мм в качестве инертного заполнителя в растворах (мелкозернистых бетонах);<br> - пластификаторы (С-3, С-4 и т.п.).<br> <b>3.&nbsp;</b>Подбор состава растворов (мелкозернистых бетонов) при устройстве буроинъекционных свай выполняется лабораторией в соответствии с заданной маркой раствора и условиями строительства.<br> <b>4.&nbsp;</b>Для устройства буроинъекционных свай используются различные типы растворов (мелкозернистых бетонов), применяемые в зависимости от условий строительства и характера работы свай в конструкции. К ним относятся цементно- песчаные, цементно-бентонитовые и цементные растворы. В необходимых случаях возможно также применение растворов других специальных составов.<br> <b>5.&nbsp;</b>При применении цементно-песчаных растворов рекомендуются, например, следующие соотношения компонентов по составу - цемент: песок: вода для раствора М200 по весу находятся в пределах 1.0:(1.0-1.5):(0.4-0.7). Так, расход материалов на 1м3 раствора составляет: цемента М400 - 705кг, песка 830кг, воды 460л при соотношении компонентов 1.0:1.18:0.65.<br> <b>6.&nbsp;</b>Для цементно-бентонитовых растворов рекомендуемое соотношение компонентов по составу - цемент:бентонит:вода находится в пределах 1.0:(0.03-0.05):(0.4-0.7). При таких соотношениях расход материалов на 1м3 раствора М200 составит: цемента М400 -1080кг, бентонитового глинопорошка - 33кг, воды 650л, при соотношении компонентов 1.0:0.03:0.6.<br> <b>7.&nbsp;</b>Растворы, применяемые для изготовления буроинъекционных свай, должны иметь плотность по ареометру АГ-2 в пределах 1.95-2.07кг/см3, подвижность по конусу АзНИИ 13-17см и водоотделение не более 2%.<br> <b>8.&nbsp;</b>Прочность растворов (мелкозернистых бетонов) по испытаниям стандартных кубиков размером 7х7х7см при нормальных условиях вызревания должна быть не менее 15МПа в 7-ми дневном возрасте и 30МПа в 28-дневном.<br> <b>9.&nbsp;</b>Глинистый (бентонитовый) буровой раствор для заполнения скважин при бурении в несвязных и слабых грунтах должен иметь состав, удельный вес и другие показатели, обеспечивающие устойчивость стенок скважин от оплывания и обрушения. Удельный вес глинистого раствора следует принимать равным 1.05-1.15гс/см3.<br> </div> <script> function disableContext(e) { let clickTag = (e==null) ? event.srcElement.tagName : e.target.tagName; if(clickTag == 'IMG') { return false; } } document.oncontextmenu = disableContext; </script></description> <enclosure url="https://skc-m.ru/upload/iblock/16e/qpu6og1bf0fljwx0o260aa8r0xedzsga/pilefoundation.jpg" length="74577" type="image/jpeg"/> <category>Фундамент</category> <pubDate>Fri, 09 Dec 2022 10:59:34 +0300</pubDate> </item> <item> <title>Расчет буроинъекционных свай по несущей способности.</title> <link>https://skc-m.ru/info/articles/fundament/raschet-buroinektsionnykh-svay-po-nesushchey-sposobnosti/</link> <description><div style="user-select: none; -moz-user-select: none; -webkit-user-select: none; -ms-user-select: none;"> <img src="/upload/medialibrary/583/2vivxgn0gqvfcd68oe9na2qtaoczar69/content_img.png"><br> <br> <b><u>1.1</u></b><u>.</u>При расчете несущей способности буронабивных свай следует<br> руководствоваться требованиями главы СНиП 2.02.03-85 "Свайные фундаменты.<br> Нормы проектирования" и настоящими «Рекомендациями».<br> <b><u>1.2.</u></b>При расчете буроинъекционных свай по прочности материала сваю следует<br> рассматривать как упругий стержень с начальным прогибом, жестко защемленный<br> в грунте в сечении, где модуль деформации грунта Е&gt;5МПа. Учет продольного<br> изгиба производится c использованием метода, предполагающего потерю<br> устойчивости сваи в слабом грунте (Е&lt;5МПа) по нескольким полуволнам, причем<br> число полуволн зависит от соотношения<br> жесткостей сваи и окружающего грунта и практически не зависит от вида заделки<br> сваи в ростверк.<br> <b><u>1.3.</u></b>Метод расчета прочности ствола буроинъекционных свай предложен на<br> основании и в развитие главы СНиП 2.03.01-84 "Бетонные и железобетонные<br> конструкции. Нормы проектирования." Прочностные и деформационные<br> характеристики твердеющих инъекционных растворов (мелкозернистых бетонов)<br> следует определять в соответствии с "Рекомендациями по проектированию<br> бетонных и железобетонных конструкций из мелкозернистого бетона" (письмо<br> Госстроя СССР N НК-3388-1 от 1.07.1977г.).<br> <b><u>1.4.</u></b>При расчете бетонных и железобетонных свай по прочности материала на<br> воздействие продольной сжимающей силы «N» помимо эксцентриситета,<br> определяемого из статического расчета конструкций, должен приниматься во<br> внимание случайный эксцентриситет '<img src="/upload/medialibrary/3d1/f10m6f5bnbmtny4j7v4i1yfr82a83xss/content_img.png">',<br> обусловленный<br> возможным<br> искривлением скважины при бурении. Эксцентриситет '<img src="/upload/medialibrary/3d1/f10m6f5bnbmtny4j7v4i1yfr82a83xss/content_img.png">'&nbsp;определяется<br> умножением относительного искривления оси сваи (Табл.3.1) на расчетную длину<br> полуволны ее изгиба «<img src="/upload/medialibrary/258/v7awa4h0i8atdx25vio3ujtjh99nuase/content_img.png">» (Табл.3.2).<br> <b>1.5.</b>Расчет буроинъекционных свай по прочности материала выполняется в<br> соответствии с требованиями раздела 3 главы СНиП 2.03.01-84, при этом значения<br> коэффициента «<img src="/upload/medialibrary/99b/469hhn9gerkhka0xwum4masm1cad5i30/content_img.png">» , учитывающего влияние прогиба на эксцентриситет<br> продольного усилия «е», следует определять по формуле<br> <br> <img src="/upload/medialibrary/f7e/ubdk4uswdwy370akmerbt4w43vgkn213/content_img.png"><br> <br> где <b>N</b> - осевая сжимающая нагрузка на сваю;<br> <br> <b>N</b>кр - условная критическая сила, определяемая по указаниям главы СНиП П-25-75.<br> <b><u>1.6.</u></b>Несущая способность буроинъекционной сваи-стойки определяется в<br> соответствии с&nbsp;СНиП 2.02.03.-85.<br> <b><u>1.7.</u></b>Несущую способность висячей буроинъекционной сваи " Ф ", работающей<br> на осевую сжимающую нагрузку, следует определять по формуле<br> <b><u>1.7.</u></b>Несущую способность висячей буроинъекционной сваи " Ф ", работающей<br> на осевую сжимающую нагрузку, следует определять по формуле<br> <img src="/upload/medialibrary/c3c/3ai31x2to8iqv4zehqwmusa5rsxb2jis/content_img.png"><br> где <b>m</b> - коэффициент условий работы свай в грунте, принимаемый равным 1;<br> <img src="/upload/medialibrary/c4a/fypya2anull9js42wrdbxbilypeqltby/content_img.png">&nbsp;- коэффициет условий работы грунта под нижним концом сваи, принимаемый<br> равным 1;<br> <b>R</b> - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, принимаемое по<br> СНиП 2.02.03-85;<br> <b>F</b> - площадь опирания сваи, принимаемая равной: для свай без уширения -<br> площади поперечного сечения ствола сваи, для свай с уширением - площади<br> поперечного сечения уширения;<br> <b>u </b>- периметр ствола сваи, определяемый по диаметру скважины, обсадной трубы<br> или шнека;<br> <img src="/upload/medialibrary/979/1h11j0grnzm5ze2lkdefhgkq9ocihbwy/content_img.png">&nbsp;- коэффициент условий работы i-го слоя грунта вдоль боковой поверхности<br> ствола сваи;<br> <img src="/upload/medialibrary/fcd/g4m4f1fcdib7rwsuy2zdgdi2qee8cflj/content_img.png">&nbsp;- расчетное сопротивление i-го слоя грунта на боковой поверхности ствола,<br> ринимаемое по данным лабораторных исследований;<br> <img src="/upload/medialibrary/8a3/796bqy3fykdgd1rysktwqw5373iz0d9f/content_img.png">&nbsp;- толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи.<br> <br> <br> <b><i>Относительное искривление осей свай при различных способах проходки скважин</i></b><br> <br> <table border="1" cellpadding="0" cellspacing="0"> <tbody> <tr> <td> &nbsp;Способы проходки скважин </td> <td> &nbsp;Относительное искривление </td> </tr> <tr> <td> &nbsp;Относительное искривление труб </td> <td> &nbsp;0.002 </td> </tr> <tr> <td> &nbsp;Бурение с обсадкой </td> <td> &nbsp;0.002 </td> </tr> <tr> <td> &nbsp;Пневмоударное бурение </td> <td> &nbsp;0.003 </td> </tr> <tr> <td> &nbsp;Бурение шарошкой под&nbsp;бентонитовым раствором </td> <td> &nbsp;0.005 </td> </tr> </tbody> </table> <br> <br> <b><i>Расчетные длины полуволн изгиба при потере устойчивости буроинъекционных свай<br> </i></b><br> <table border="1" style="border: solid #999999; border-collapse: collapse;"> <thead> <tr> <th rowspan="2"> Модуль<br> деформации<br> грунта, МПа </th> <th colspan="5"> Расчетная длина <img src="/upload/medialibrary/e4b/d79dohzwd8gjor0pv1y9l8ed3o0xfsjg/content_img.png">, см, для свай диаметром, см </th> </tr> <tr> <td style="text-align: center;"> 10 </td> <td style="text-align: center;"> 15 </td> <td style="text-align: center;"> 20 </td> <td style="text-align: center;"> 25 </td> <td style="text-align: center;"> 30 </td> </tr> </thead> <tbody> <tr> <td style="text-align: center;"> 0.5 </td> <td style="text-align: center;"> 310 </td> <td style="text-align: center;"> 465 </td> <td style="text-align: center;"> 620 </td> <td style="text-align: center;"> 775 </td> <td style="text-align: center;"> 930 </td> </tr> <tr> <td style="text-align: center;"> 1.0 </td> <td style="text-align: center;"> 250 </td> <td style="text-align: center;"> 375 </td> <td style="text-align: center;"> 500 </td> <td style="text-align: center;"> 625 </td> <td style="text-align: center;"> 750 </td> </tr> <tr> <td style="text-align: center;"> 1.5 </td> <td style="text-align: center;"> 224 </td> <td style="text-align: center;"> 336 </td> <td style="text-align: center;"> 448 </td> <td style="text-align: center;"> 560 </td> <td style="text-align: center;"> 672 </td> </tr> <tr> <td style="text-align: center;"> 2.0 </td> <td style="text-align: center;"> 202 </td> <td style="text-align: center;"> 303 </td> <td style="text-align: center;"> 404 </td> <td style="text-align: center;"> 505 </td> <td style="text-align: center;"> 606 </td> </tr> <tr> <td style="text-align: center;"> 2.5 </td> <td style="text-align: center;"> 190 </td> <td style="text-align: center;"> 285 </td> <td style="text-align: center;"> 380 </td> <td style="text-align: center;"> 475 </td> <td style="text-align: center;"> 570 </td> </tr> <tr> <td style="text-align: center;"> 3.0 </td> <td style="text-align: center;"> 180 </td> <td style="text-align: center;"> 270 </td> <td style="text-align: center;"> 360 </td> <td style="text-align: center;"> 450 </td> <td style="text-align: center;"> 540 </td> </tr> <tr> <td style="text-align: center;"> 3.5 </td> <td style="text-align: center;"> 172 </td> <td style="text-align: center;"> 258 </td> <td style="text-align: center;"> 344 </td> <td style="text-align: center;"> 430 </td> <td style="text-align: center;"> 516 </td> </tr> <tr> <td style="text-align: center;"> 4.0 </td> <td style="text-align: center;"> 165 </td> <td style="text-align: center;"> 248 </td> <td style="text-align: center;"> 330 </td> <td style="text-align: center;"> 412 </td> <td style="text-align: center;"> 496 </td> </tr> <tr> <td style="text-align: center;"> 4.5 </td> <td style="text-align: center;"> 160 </td> <td style="text-align: center;"> 240 </td> <td style="text-align: center;"> 320 </td> <td style="text-align: center;"> 400 </td> <td style="text-align: center;"> 480 </td> </tr> <tr> <td style="text-align: center;"> 5.0 </td> <td style="text-align: center;"> 155 </td> <td style="text-align: center;"> 232 </td> <td style="text-align: center;"> 310 </td> <td style="text-align: center;"> 387 </td> <td style="text-align: center;"> 465 </td> </tr> </tbody> </table> <br> Коэффициенты условий работы грунта&nbsp;<img src="/upload/medialibrary/6cd/utel6vygwkvvhhn2z7l5zgk7iwuug217/content_img.png">.<br> <br> <table border="1" style="border: solid #999999; border-collapse: collapse;"> <thead> <tr> <th rowspan="2"> Способ<br> изготовления<br> свай </th> <th colspan="4"> Значения коэффициента <img src="/upload/medialibrary/6cd/utel6vygwkvvhhn2z7l5zgk7iwuug217/content_img.png"> для различных видов грунта </th> </tr> <tr> <td style="text-align: center;"> пески </td> <td style="text-align: center;"> супеси </td> <td style="text-align: center;"> суглинки </td> <td style="text-align: center;"> глины </td> </tr> </thead> <tbody> <tr> <td> Шнековое<br> бурение </td> <td style="text-align: center;"> 1.0 </td> <td style="text-align: center;"> 1.0 </td> <td style="text-align: center;"> 1.0 </td> <td style="text-align: center;"> 0.9 </td> </tr> <tr> <td> Устраиваемые<br> сбросом бетона<br> в пробуренные<br> скважины </td> <td style="text-align: center;"> - </td> <td style="text-align: center;"> 0.8 </td> <td style="text-align: center;"> 0.8 </td> <td style="text-align: center;"> 0.8 </td> </tr> <tr> <td> Устраиваемые<br> инъекцией раст-<br> вора в пробурен-<br> ные сухие<br> скважины </td> <td style="text-align: center;"> 1.0 </td> <td style="text-align: center;"> 0.9 </td> <td style="text-align: center;"> 0.9 </td> <td style="text-align: center;"> 0.8 </td> </tr> <tr> <td> Изготовленные<br> под защитой<br> обсадных труб с<br> опрессовкой<br> давлением<br> 0.2-0.4 МПа </td> <td style="text-align: center;"> 0.9 </td> <td style="text-align: center;"> 0.8 </td> <td style="text-align: center;"> 0.8 </td> <td style="text-align: center;"> 0.8 </td> </tr> <tr> <td> Изготовленные<br> под защитой<br> бентонитового<br> раствора с<br> опрессовкой<br> давлением<br> 0.2-0.4 МПа </td> <td style="text-align: center;"> 0.9 </td> <td style="text-align: center;"> 0.8 </td> <td style="text-align: center;"> 0.8 </td> <td style="text-align: center;"> 0.8 </td> </tr> </tbody> </table> <br> <br> <i>Примечания: </i> <i> <b>1.</b>Модуль деформации слабых водонасыщенных глинистых грунтов определяют по</i><br> <i> данным компрессионных испытаний.</i><br> <i> <b>2.</b>Модуль деформации просадочных грунтов определяют по данным</i><br> <i> компрессионных испытаний образцов, отбираемых по методике, изложенной в</i><br> <i> "Руководстве по лабораторному определению деформационных и прочностных</i><br> <i> характеристик просадочных грунтов", Москва, Стройиздат, 1975г.</i><br> <i> <b>3.</b>Часть&nbsp;подготовлена по материалам "Рекомендаций по применению</i><br> <i> буроинъекционных свай", Джантимиров Х.А., НИИОСП, г.Москва, 1984г.</i><br> <i> <b>4.</b>Приведенный выше способ расчета буроинъекционных свай при проектировании</i><br> <i> усиления целесообразно использовать для ориентировочного определения несущей</i><br> <i> способности одиночных свай.</i><br> </div> <script> function disableContext(e) { let clickTag = (e==null) ? event.srcElement.tagName : e.target.tagName; if(clickTag == 'IMG') { return false; } } document.oncontextmenu = disableContext; </script></description> <enclosure url="https://skc-m.ru/upload/iblock/4bf/irtlq09qznksvi53xte3ou6co2ghhe4w/svai.jpg" length="90649" type="image/jpeg"/> <category>Фундамент</category> <pubDate>Wed, 07 Dec 2022 12:39:20 +0300</pubDate> </item> <item> <title>Общие принципы проектирования и усиления грунтов основания и фундаментов</title> <link>https://skc-m.ru/info/articles/fundament/obshchie-printsipy-proektirovaniya-fundamentov/</link> <description><div style="user-select: none; -moz-user-select: none; -webkit-user-select: none; -ms-user-select: none;"> <b>Усиление грунтов основания и фундаментов.<br> </b><br> <b><img src="/upload/medialibrary/ab8/tyim3824r2pk8vpm23hhdca7hfiz9lj3/content_img.png"><br> </b><br> <b>I.I.I.</b> Основной задачей при проектировании усиления оснований и фундаментов<br> является правильный выбор вида усиления, определение и конструирование его<br> отдельных элементов.<br> При усилении буроинъекционными сваями это определение:<br> - несущей способности свай по грунту и материалу ствола;<br> - основных параметров свай, их длины и диаметра, угла наклона, величины<br> заделки в стены или фундаменты;<br> - общего количества свай на объекте и принципа их расположения в плане;<br> - стадийности работ и способа их производства;<br> <b>I.I.2.</b>Необходимыми критериями при проектировании усиления оснований и<br> фундаментов, обеспечивающими прочность, устойчивость и долговечность<br> сооружений, являются предельно допустимая осадка и разность осадок частей или<br> отдельных фундаментов, приемлемые для данной конкретной конструкции с точки<br> зрения сохранения ею прочности и эксплуатационнойпригодности.<br> <b>I.I.3.</b>При проектировании усиления для каждого здания или сооружения<br> необходимо прогнозировать ожидаемые абсолютные осадки и разности их в<br> отдельных точках сооружения в плане до усиления и после него.<br> Величины осадок зависят от:<br> - инженерно-геологических и гидрогеологических условий месторасположения<br> реконструируемого или реставрируемого объекта;<br> - интенсивности нагрузок в отдельных его частях, а также интенсивности<br> загружения отдельных частей здания при его реконструкции в связи с заменой<br> перекрытий, надстройкой и т.п.<br> - физико-механических характеристик грунтов основания, залегающих на<br> различных глубинах;<br> - способности сооружения следовать за осадками грунта, иначе говоря, от общей<br> его жесткости или жесткости отдельных его конструктивных элементов.<br> <b>I.I.4.</b>Началу проектирования усиления должны предшествовать инженерно-<br> геологические изыскания на участке размещения объекта (2,6,8). Данные этих<br> изысканий должны содержать достаточно полное описание конструкций<br> существующих фундаментов, грунтов основания на требуемую глубину и их<br> физико-механические характеристики, а также сведения<br> о наличии и степени агрессивности грунтовых вод.<br> Инженерно-геологические изыскания должны осуществляться в соответствии с<br> техническим заданием организации, выполняющей проектирование усиления.<br> Основные требования к инженерно-геологическим изысканиям изложены в<br> соответствующей Главе СНиП (15).<br> <b>I.I.5.</b>В результате проведения инженерно-геологических изысканий должны быть<br> получены следующие данные о:<br> - местоположении и рельефе территории объекта усиления, климатических и<br> сейсмических условиях, ранее выполнявшихся исследованиях и проводившихся<br> усилениях существующих фундаментов, грунтов основания;<br> - типе, конструкции, материале, глубине заложения существующих фундаментов,<br> степени их сохранности, механических и прочностных характеристиках материала;<br> - геологическом строении, литологическом составе толщи грунтов, их состоянии и<br> физико-механических свойствах, наблюдаемых неблагоприятных физико-<br> геологических и инженерно-геологических явлениях (карст, оползни, просадки и<br> набухание грунтов, горные подработки и т.п.);<br> - гидрогеологических условиях с указанием абсолютных отметок уровней<br> грунтовых вод, в том числе на период промерзания, сезонных и многолетних<br> амплитудах их колебаний и величинах расходов;<br> - опыте местного строительства;- прогнозе изменения инженерно-геологических условий на участке размещения<br> объекта;<br> <b>I.I.6.</b>Объем и характер инженерно-геологических изысканий должны<br> удовлетворять требованиям Главы СНиП (15) и соответствовать следующим<br> целям:<br> - определению глубины заложения фундаментов усиления;<br> - оценке несущей способности грунтов основания;<br> - выбору наиболее рациональной конструкции усиления;<br> - выбору, в случае необходимости, методов улучшения свойств грунтов основания;<br> - выбору наиболее рационального метода производства работ по усилению<br> оснований и фундаментов;<br> - расчету ожидаемых осадок фундаментов после выполнения усиления и их<br> устойчивости;<br> <b>I.I.7.</b>Степень детализации геологических условий участка и число разведочных<br> выработок назначается в зависимости от размеров реконструируемых или<br> реставрируемых объектов в плане и сложности геологического строения площадки,<br> но должно быть не менее двух-трех скважин по контуру каждого здания или<br> сооружения.<br> Глубина проходки разведочных выработок должна обеспечить получение<br> достаточного объема информации для проектирования конструкций усиления.<br> <b>I.I.8.</b>При проектировании усиления буроинъекционными сваями, а также при<br> выборе метода производства работ по их устройству особое внимание следует<br> обращать на результаты гидрогеологических исследований, являющихся составной<br> частью инженерно-геологических изысканий, проводимых на площадке.<br> При гидрогеологических исследованиях должны быть выявлены:<br> - абсолютные отметки появления и установления уровней грунтовых вод;<br> - скорость и направление потоков грунтовых вод;<br> - характер сезонных колебаний уровней грунтовых вод во времени, в частности,<br> абсолютные отметки максимальных и минимальных уровней грунтовых вод, а<br> также степень влияния атмосферных осадков на изменение этих уровней;<br> - фильтрационные свойства водосодержащих пород;<br> - химический состав грунтовых вод для оценки степени их агрессивности к<br> материалам конструкций усиления.<br> <b>I.2</b> Требования к изысканиям.<br> <b>I.2.I.</b>Объем и состав изыскательских работ для каждого объекта усиления<br> определяется программой, разрабатываемой изыскательской организацией по<br> техническому заданию и с участием проектной организации в соответствии с<br> требованиями Главы СНиП (15) и других действующих нормативных документов<br> на изыскательские работы по исследованию грунтовоснований зданий и сооружений.<br> <b>I.2.2.</b>Все виды инженерных изысканий для разработок проектов усиления<br> буроинъекционными сваями должны осуществляться в комплексе проектно-<br> изыскательских работ, как правило, на стадии проекта (рабочего проекта) в<br> составе, обеспечивающем получение:<br> <b><i>а.</i></b> предварительных данных, позволяющих проектной организации определить<br> целесообразность применения инъекционного метода усиления грунтов основания<br> и фундаментов, в том числе, буроинъекционных свай по результатам обследования<br> существующих фундаментов, бурения скважин, проходки шурфов, лабораторных<br> исследований грунтов и грунтовых вод;<br> <b><i>б.</i></b> полных данных, требуемых для разработки проекта усиления (параметров свай -<br> длины, диаметра, их несущей способности), полученных с учетом бурения<br> скважин, зондирования и испытаний грунтов статической нагрузкой штампами в<br> пределах контуров площадки (участка) исследуемых объектов. При необходимости<br> проводятся также испытания свай статической<br> нагрузкой в соответствии с дополнительным техническим заданием.<br> Примечания к п.1.2.2.<br> <b><i>1.</i></b> Статические испытания буроинъекционных свай следует производить с<br> соблюдением требований ГОСТ ( 16),а также в соответствии с положениями<br> п.Ш.4. настоящих "Методических рекомендаци".<br> <b><i>2.</i></b> Предусмотренные подпунктом 1.2.2а. изыскательские работы могут не<br> производиться или производиться в сокращенном объеме, если данные, требуемые<br> для принятия технического решения и определения вида усиления, могут быть<br> получены из фондовых материалов проектных, изыскательских и других<br> организаций. Это положение не относится к исследованиям фундаментов<br> усиляемых объектов, по состоянию которых и должен определяться вид и объем<br> усиления.<br> <b><i>3.</i></b> Если какой-либо из перечисленных в п.1.2.2. элементов исследований<br> предусмотрен программой, то повторяемость его должна быть для каждого<br> обследуемого объекта не менее:<br> - буровых скважин - 3;<br> - шурфов - 5;<br> - зондирований - 5;<br> - статических испытаний свай - 2;<br> - испытаний грунтов статической нагрузкой штампами - 2.<br> <b><i>4.</i></b>Количество и порядок отбора образцов грунта для производства лабораторных<br> исследований устанавливается в соответствии с программой работ и<br> требованиями действующих нормативных документов на исследования грунтовоснований зданий и сооружений, в том числе, обязателен отбор образцов грунтов,<br> залегающих непосредственно под подошвой существующих фундаментов и под<br> нижними концами свай усиления.<br> <b>1.2.3.</b>Глубину бурения разведочных скважин, предусматриваемую в программе<br> изыскательских работ с учетом конкретных инженерно-геологических условий<br> участка и характера реконструируемых или реставрируемых зданий<br> (сооружений),следует назначать ниже проектируемой глубины заложения нижних<br> концов буроинъекционных свай усиления в нескальных грунтах, как правило, не<br> менее чем на 5 метров.<br> В случае опирания или заделки буроинъекционных свай усиления в скальные<br> грунты, глубина бурения разведочных скважин должна быть не менее чем на 1.5 м<br> ниже концов свай. При наличии в скальных грунтах каверн, карста, прослоев более<br> слабых грунтов и других неоднородностей количество и глубина бурения скважин<br> назначается по программе изыскательских работ, исходя из особенностей<br> инженерно-геологических условий<br> исследуемой площадки.<br> Примечания к п.1.2.3.<br> ---------------------<br> <b><i>1.</i></b> В техническом задании на проведение инженерных изысканий ориентировочную<br> длину свай для назначения глубины бурения разведочных скважин допускается<br> определять по данным о грунтах, полученным из фондовых материалов<br> проводившихся ранее на данной площадке инженерно-геологических изысканий.<br> <b><i>2.</i></b> Для свай, работающих на выдергивание, глубина бурения разведочных скважин<br> и зондирования должна быть не менее 2-х метров ниже концов 1свай.<br> <b><i>3.</i></b> Плотность песчаных грунтов основания должна определяться в условиях их<br> природного залегания по данным зондирования или, в случае, когда это возможно -<br> по образцам грунтов ненарушенной структуры, отобранным из шурфов или<br> скважин в соответствии с требованиями нормативных документов на<br> исследования грунтов оснований зданий и сооружений. </div> <script> function disableContext(e) { let clickTag = (e==null) ? event.srcElement.tagName : e.target.tagName; if(clickTag == 'IMG') { return false; } } document.oncontextmenu = disableContext; </script></description> <enclosure url="https://skc-m.ru/upload/iblock/bf9/7hjg6e86nm5flloep2chzkh877slazik/grunt.jpg" length="81008" type="image/jpeg"/> <category>Фундамент</category> <pubDate>Wed, 07 Dec 2022 11:57:26 +0300</pubDate> </item> <item> <title>Усиление каменных простенков</title> <link>https://skc-m.ru/info/articles/kolonny/usilenie-kamennykh-prostenkov/</link> <description><div style="display: table; width: 100%; border-collapse: collapse; user-select: none; -moz-user-select: none; -webkit-user-select: none; -ms-user-select: none;"> <div style="display: table-row; width: 100%;"> <div style="display: table-cell;"> <p align="left"> <b>Устройство стальной обоймы. </b> </p> <p align="left"> <img src="/upload/medialibrary/a19/582ernrz5wn1zfkg3uog6w3j6abbdaor/content_img.png"><br> </p> 1. Усиливаемый простенок.<br> 2. Проемы.<br> 3. Стойки из отдельных металлических сваренных между собой встык неравнобоких уголков (центр тяжести последующих секций смещен относительно предыдущих в сторону простенка).<br> 4. Закладная деталь. 5. Оголенная арматура перемычки.<br> 6. Сварка.<br> 7. Раствор. </div> <div style="display: table-cell;"> <p align="left"> <b>Подведение стоек из уголков с приваренными планками. </b> </p> <p align="left"> <b><img src="/upload/medialibrary/6a1/hene1igjtslpyzcgkuxuzzt5p910j95b/content_img.png"><br> </b> </p> 1. Усиливаемый простенок.<br> 2. Проемы.<br> 3. Стойки из неравнобокого уголка.<br> 4. Планки, приваренные к уголкам (толщина планок увеличивается от концов стоек к середине).<br> 5. Закладная деталь.<br> 6. Оголенная арматура перемычек.<br> 7. Сварка.<br> 8. Раствор. </div> </div> <div style="display: table-row;"> <div style="display: table-cell;"> <p align="left"> <br> <b>Подведение надломенных стоек из уголков. </b> </p> <p align="left"> <b><img src="/upload/medialibrary/760/1x6uylifwbmk4qm8688l239l7qqjnbn2/content_img.png"><br> </b> </p> 1. Усиливаемый простенок.<br> 2. Проемы.<br> 3. Стойки из неравнобокого уголка, выгнутые в сторону простенка.<br> 4. Линии надлома (разрезы) с последующей заваркой щели.<br> 5. Закладная деталь.<br> 6. Оголенная арматура перемычек.<br> 7. Сварка.<br> 8. Раствор. </div> <div style="display: table-cell;"> <p align="left"> <br> <b>Устройство сердечника из металлических профилей. </b> </p> <img src="/upload/medialibrary/a1f/4j0dy28onfvot1z81psgfcusmwbipem0/content_img.png"><br> 1. Усиливаемый простенок.<br> 2. Проемы.<br> 3. Стойка (сердечник) из металлических профилей.<br> 4. Металлические пластины (база стоек).<br> 5. Ниша, вырубленная в простенке.<br> 6. Полости, зачеканенные цементно-песчаным раствором. </div> </div> <div style="display: table-row;"> <div style="display: table-cell; min-width: 50%;"> <p align="left"> <br> <b>Устройство железобетонного сердечника.</b> </p> <p align="left"> <b><img src="/upload/medialibrary/9a8/iszkumotb753twjuakwsprspf6slujil/content_img.png"><br> </b> </p> 1. Усиливаемый простенок.<br> 2. Проемы.<br> 3. Стойка (сердечник) из железобетона.<br> 4. Ниша, вырубленная в простенке.<br> 5. Арматурный каркас.<br> 6. Бетон. </div> <div style="display: table-cell;"> <p align="left"> <br> <b>Устройство штукатурной или железобетонной рубашки.</b> </p> <p align="left"> <b><img src="/upload/medialibrary/e5b/nvj4o2uho59jcuwz2cfr6j19129aso27/content_img.png"><br> </b> </p> 1. Усиливаемый простенок.<br> 2. Проемы.<br> 3. Рубашка штукатурная толщиной 30-40 мм или железобетонная толщиной 60-100 мм.<br> 4. Арматура диаметром 5-10 мм.<br> 5. Подготовленная поверхность простенка (очистка, насечка, промывка водой). </div> </div> </div> <script> function disableContext(e) { let clickTag = (e==null) ? event.srcElement.tagName : e.target.tagName; if(clickTag == 'IMG') { return false; } } document.oncontextmenu = disableContext; </script></description> <enclosure url="https://skc-m.ru/upload/iblock/80f/jfhxsgmln9lmhdojh7b0z3ynf3ilobav/prostenki1.jpg" length="104502" type="image/jpeg"/> <category>Колонны</category> <pubDate>Mon, 05 Dec 2022 17:54:17 +0300</pubDate> </item> <item> <title>Усиление каменных столбов</title> <link>https://skc-m.ru/info/articles/kolonny/usilenie-kamennykh-stolbov/</link> <description><div style="display: table; width: 100%; border-collapse: collapse; user-select: none; -moz-user-select: none; -webkit-user-select: none; -ms-user-select: none;"> <div style="display: table-row; width: 100%;"> <div style="display: table-cell; width: 50%;"> <p align="left"> <b>Устройство стальной обоймы. </b> </p> <p align="left"> <img src="/upload/medialibrary/51e/e18op0wmfutcle0bcz5ef6l50plv4z4s/content_img.png"><br> </p> 1. Усиливаем столб (простенок)<br> 2. Уголки обоймы<br> 3. Поперечные планки обоймы<br> 4. Сварка<br> 5. Штукатурка цементно-песчаным раствором.<br> </div> <div style="display: table-cell; width: 50%;"> <p align="left"> <b>Устройство кирпичной обоймы. </b> </p> <p align="left"> <b><img src="/upload/medialibrary/a03/k3orwi32sjukx7hiy8x7y68kdzodb42d/content_img.png"><br> </b> </p> 1. Усиливаем столб (простенок).<br> 2. Кирпичная обойма из кирпича на ребро.<br> 3. Замкнутые арматурные хамуты в каждом горизонтальном шве обоймы.<br> 4. Штукатурка.<br> </div> </div> <div style="display: table-row;"> <div style="display: table-cell; width: 50%;"> <p align="left"> <br> <b>Устройство железобетонной обоймы. </b> </p> <p align="left"> <b><img src="/upload/medialibrary/ea3/u6ngxlhni3wi03706oy68ke0ti05vc4k/content_img.png"><br> </b> </p> 1. Усиливаемый столб (простенок)<br> 2. Стержни диаметром 12 мм<br> 3. Хомуты диаметром 5-6 мм<br> 4. Бетон класса В15<br> </div> <div style="display: table-cell;"> <p align="left"> <br> <b>Устройство армированной растворной обоймы. </b> </p> <img src="/upload/medialibrary/f59/s2qey6cdj1cak17zzgl4sef8hbr7gc32/content_img.png"><br> 1. Усиливаемый столб (простенок)<br> 2. Стержни диаметром 6-12 мм<br> 3. Хомуты диаметром 3-6 мм<br> 4. Раствор марки 75-100<br> </div> </div> <div style="display: table-row;"> <div style="display: table-cell; min-width: 50%;"> <p align="left"> <br> <b>Разгрузка с последующей заменой простенка (столба).</b> </p> <p align="left"> <b><img src="/upload/medialibrary/ce9/8fgu5qtqr4q0yk67ympaoo1dqkv4h95d/content_img.png"><br> </b> </p> 1. Усиливаемый столб (простенок)<br> 2. Разгрузочные стойки<br> 3. Железобетонные перемычки<br> 4. Лежень<br> 5. Подкладка<br> 6. Клинья<br> </div> <div style="display: table-cell; width: 50%;"> <p align="left"> <br> <b>Устройство накладных поясов из уголков.</b> </p> <p align="left"> <b><img src="/upload/medialibrary/feb/xutxy3dwgv6ki8xt4av1k2ejvzy0fxne/content_img.png"><br> </b> </p> 1. Усиливаемый простенок (столб).<br> 2. Уголки накладных поясов.<br> 3. Поперечные планки.<br> 4. Стяжные болты.<br> 5. Штукатурка цементно-песчаным раствором по металлической сетке.<br> </div> </div> <div style="display: table-row;"> <div style="display: table-cell; width: 50%;"> <p align="left"> <br> <b>Устройство накладных поясов из швеллеров.</b> </p> <p align="left"> <b><img src="/upload/medialibrary/6e2/0p60go3oh520nk0in1slwoyist9lh7pd/content_img.png"><br> </b> </p> 1. Усиливаемый простенок (столб).<br> 2. Накладной пояс из швеллера.<br> 3. Стяжки болты.<br> 4. Штукатурка цементно-песчаным раствором по сетке.<br> </div> <div style="display: table-cell; width: 50%;"> <p align="left"> <br> <b>Частичное или полное заполнение проемов кладкой.</b> </p> <p align="left"> <b><img src="/upload/medialibrary/de0/tqdkx1ygl7i1342wuogm8lzq7nnqvd4l/content_img.png"><br> </b> </p> 1. Усиливаемые простенки (столбы).<br> 2. Оконные проемы.<br> 3. Кладка из кирпича марки М75-100 на растворе марки М50-75.<br> 4. Шов, расклиниваемый металлическими пластинами и зачеканиваемый цементно-песчаным раствором. </div> </div> </div> <script> function disableContext(e) { let clickTag = (e==null) ? event.srcElement.tagName : e.target.tagName; if(clickTag == 'IMG') { return false; } } document.oncontextmenu = disableContext; </script></description> <enclosure url="https://skc-m.ru/upload/iblock/68d/vmfyb7ighoajiohz5yo5vgff23j15yp4/kolonny2.jpg" length="114087" type="image/jpeg"/> <category>Колонны</category> <pubDate>Mon, 05 Dec 2022 13:27:51 +0300</pubDate> </item> <item> <title>Обследование зданий</title> <link>https://skc-m.ru/info/articles/zdaniya/obsledovanie-zdaniy/</link> <description><p> Задача обследования зданий и сооружений возникает на протяжении всего жизненного цикла эксплуатации объекта и проводится либо с установленной периодичностью, либо в случае возникновения необходимости. </p></description> <enclosure url="https://skc-m.ru/upload/iblock/d5c/d5c20adfa66863e43b8e918a622d4e5b.jpg" length="56797" type="image/jpeg"/> <category>Здания</category> <pubDate>Tue, 26 Oct 2021 07:48:15 +0300</pubDate> </item> <item> <title>Обследование колонн</title> <link>https://skc-m.ru/info/articles/kolonny/obsledovanie-kolonn/</link> <description><p> Обследование колонн зданий обычно производится при наличии видимых разрушений или для оценки состояния этого элемента конструкции и необходимости его ремонта. </p></description> <enclosure url="https://skc-m.ru/upload/iblock/6d4/ckc6j91do3p0baryc6gsx92xub6zvctj/7e739e.jpg" length="60676" type="image/jpeg"/> <category>Колонны</category> <pubDate>Mon, 25 Oct 2021 15:37:07 +0300</pubDate> </item> <item> <title>Обследование фундамента</title> <link>https://skc-m.ru/info/articles/fundament/obsledovanie-fundamenta/</link> <description><p> Обследование фундаментов зданий и сооружений производится на предмет анализа состояния, наличии разрушений, а также дефектов, связанных с изменениями характера грунта или неправильном его учете при проектировании. </p></description> <enclosure url="https://skc-m.ru/upload/iblock/ee1/k3z2nu1pfv1u04l7bpgr6sm2or67uxmg/obsledovanie.jpg" length="81181" type="image/jpeg"/> <category>Фундамент</category> <pubDate>Mon, 25 Oct 2021 15:31:57 +0300</pubDate> </item> <item> <title>Обследование стен</title> <link>https://skc-m.ru/info/articles/steny/obsledovanie-sten/</link> <description>Обследование стен необходимо выполнять как для оценки качества конструкции и определения необходимости проведения ремонта, так и в случае планирования проведения работ на объекте.</description> <enclosure url="https://skc-m.ru/upload/iblock/569/569f531cbaf2953361db4b47f74ef5be.jpg" length="60636" type="image/jpeg"/> <category>Стены</category> <pubDate>Mon, 25 Oct 2021 14:35:22 +0300</pubDate> </item> </channel> </rss>